小奶猫樱桃怎样解决GIS长距离母线筒的位移问题?( 二 )


由图3可以看出:750kVⅠ母母线A、B、C三相统计处的伸缩节在一月内发生了较大的变化 , 其中早晚变化幅度最大值达13cm 。 可见伸缩节在吸收母线外力作用位移时起到了一定积极作用 。
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图3750kVⅠ母母线第13—14支柱间伸缩节月内变化情况
同时 , 我们对母线筒位移情况也做了观测研究 。 根据某两日对母线支架位移的测试情况 。 可见 , GIS母线筒东西两头处支架位移明显增大 , 例如 , 750kVⅠ母西侧位移为34mm , 东侧位移为30mm , 750kVⅡ母西侧位移为30mm , 东侧位移为16mm , 而靠中间处母线筒位移接近零 。 这表明温补伸缩节在温度变化时 , 由于两侧母线筒并未受较大水平力固定 , 母线筒发生整体滑动 , 而温补伸缩节起不到相应的固定补偿作用 , 这对母线的安全运行产生了负面影响 。
2.2现场运行中所遇到的问题
某日 , 750kV兰州东变电站运行人员巡视时发现750kVⅠ母母线7117接地刀闸B、C相所在垂直段母线筒底部法兰面西侧漏气 , 如图4所示 。 此时环境温度为-14℃ 。 经分析 , 在环境温度急剧变化情况下 , 母线上安装的伸缩节不能完全补偿热胀冷缩变化 , 引起的应力传递至母线连接的垂直段母线筒底部 , 法兰受力过大造成局部机械损伤 , 密封性能下降导致SF6气体泄漏 。 这种问题的产生进而要求我们继续对GIS母线两端及转角处抵消热胀冷缩力的问题进行深入研究 。
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图4红外线照片(750kVⅠ母线B相漏气点)
3模型与实际对比研究
3.1模型检验(略)
兰州东变电站伸缩节均采用轴向调节(水平伸缩) , 本文检验模型的建立采用整体结构和伸缩进行轴向调节分析计算 。
3.2实际运况分析(略)
将分析情况汇总如下:
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表1伸缩节实际变化值与理论计算值对比
(1)伸缩节预压力调整过大
在温度变化时 , 温补伸缩节长度变化较小 , 伸缩节未能有效的消除母线筒热胀冷缩产生的变化量 , 反而将母线筒变化量传递到下一个单元 , 如此累加后 , 导致母线东、西两端垂直母线筒法兰底座承受的应力过大 , 发生母线东、西两端垂直母线筒向西或向东偏移现象 。
(2)现场安装工艺差
GIS安装工艺要求很高 , 在现场安装GIS母线时 , 施工人员将伸缩节全部压缩后在进行安装 , 然后再进行调整预压力 , 未考虑伸缩节安装时的环境温度 。 随着 , 环境温度的变化 , 温补伸缩节预压力不能满足温度变化 , 也是造成伸缩节不能完全起到温度补偿作用 。
(3)固定支架强度不足引起的固定支架位移
按照设计原理 , 母线温补伸缩节应能补偿每个单元的膨胀量 , 固定支柱不应有偏移 , 但从测试结果表明 , 一是由于固定支柱强度不够 , 温补伸缩节起不到相应的补偿作用 , 造成所有固定支柱均有不同程度的倾斜;二是由于垂直母线筒强度不够 , 温补伸缩节没有起到相应的补偿作用 , 造成母线东、西两端垂直母线筒向西或向东偏移不同程度的倾斜 。
4GIS母线端部主刚固定支架的应用
4.1解决方案
为了能使热胀冷缩力在母线端部所产生的较大位移完全被吸收 , 结合现场实际分析提出了长距离800kVGIS母线筒架设末端适当增加刚性三角固定支架 , 如图5所示 。 在母线上增设主刚性支架 , 可以和原刚性构支架(以下称为次刚性固定支架)配合 , 减轻次刚性固定支架的负担 , 如图6所示 。
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图5母线端部主刚性支架的设置


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